SERIE HOJAS DE CALCULO No. 0035SB

Cálculo de Espesor de Pared de Sección Toricónica Bajo Presión Interna

ASME Sección VIII Div 1 - UG-32 - Cabezales Conformados y Secciones, Presión en el Lado Cóncavo

UG-32(g) Cabezales y secciones toricónicas (con articulación de transición)

(Ingrese valores en celdas amarillas para cálculos)

DATOS DE ENTRADA

Condiciones de Diseño

Material

Presión de Diseño, Pd =

psig

Especificación del material de la sección toricónica ⁽¹⁾⁽²⁾

Temperatura de Diseño, Td =

°F

Esfuerzo Permisible de la Sección Toricónica, S =

psi

Eficiencia de Junta, E =

Dimensiones

Ver Tabla UW-12

Diámetro interior extremo mayor, D =

in.

Diámetro interior extremo menor, d =

in.

Tolerancia a la Corrosión, CA =

in.

Espesor nominal de la pared antes de conformar ⁽⁶⁾, tn =

in.

Tolerancia del Laminador Permisible ^(3)(4)(5), U1 =

valor predetermi

Espesor mínimo especificado después de la conformación ⁽⁷⁾, tf =

in.

Espesor mínimo requerido sección conica (extremo mayor), tr =

in.

(Extremo mayor) Radio interior del nudillo ⁽⁸⁾, R =

in.

Compruebe que el radio interior de los nudillos no sea inferior al 6% del diámetro exterior del faldón del cabezal

Compruebe que el radio interior de los nudillos de una cabeza torisférica no debe ser inferior a 3 veces el espesor de los nudillos (t_k)

(Extremo menor) Radio interior del nudillo ⁽⁸⁾, r =

in.

Compruebe que el radio interior de los nudillos no sea inferior al 6% del diámetro exterior del faldón del cabezal

Compruebe que el radio interior de los nudillos de una cabeza torisférica no debe ser inferior a 3 veces el espesor de los nudillos (t_k)

Diámetro exterior extremo mayor, Do =

in.

Diámetro exterior extremo menor, do =

in.

Longitud de la sección cónica, X =

in.

(Extremo Mayor) If t_r ≤ t_f aceptable

(Extremo Mayor) If t_kr ≤ t_f aceptable

(Extremo Menor) If t_r ≤ t_f aceptable

(Extremo Menor) If t_kr ≤ t_f aceptable

Notas:

(1)

S ≤ 66.66% de σy @ temp.

(2)

S > 66.66% pero < 90% de σy @ temp.

(3)

Según UG-16(c) Tolerancia del laminador. El material de la placa debe ordenarse no más delgado que el espesor del diseño. Los recipientes fabricados con placas provistos de un valor inferior a un valor menor de 0,01 pulg. (0,25 mm) o 6% del espesor ordenado se pueden usar a la presión de diseño total para el espesor solicitado. Si la especificación a la que está ordenada la placa permite un mayor margen de error, el espesor ordenado de los materiales debe ser lo suficientemente mayor que el espesor de diseño para que el espesor del material suministrado no sea mayor que el menor de 0,01 pulg. (0,25 mm) o 6% bajo el espesor del diseño.

(4)

De acuerdo con UG-16(d) Tolerancia de la Tubería. Si la tubería o tubo está ordenado por su espesor nominal de pared, se tendrá en cuenta el defecto de fabricación en el espesor de la pared, a excepción del refuerzo de la pared de la boquilla, que son requisitos de acuerdo con UG-37 y UG-40. Los defectos de fabricación se dan en las diversas especificaciones de tuberías y tubos enumeradas en las Tablas aplicables en la Subsección C. Después de determinar el espesor mínimo de pared, se aumentará en una cantidad suficiente para proporcionar la tolerancia de fabricación permitida en la especificación de la tubería o tubo.

(5)

Si está ordenando un cabezal u otro accesorio similar formado por una placa, como una cabezal elíptica, toriesférica, etc., no necesita incluir la tolerancia. Debe tener en cuenta el adelgazamiento durante la formación del cabezal. Los cálculos deben hacerse en función del espesor mínimo después de la formación. El vendedor de dichos cabezales debe proporcionar esa información.

(6)

It is recommended a nominal thickness before forming 15% higher than the minimum specified thickness to ensure after forming thickness is above it. Se recomienda un espesor nominal antes de conformar un 15% mayor que el espesor mínimo especificado para asegurar que después de conformar el espesor esté por encima de él.

(7)

Según UG-79(d)(3) La reducción en el espesor de la soldadura después de la conformación no debe exceder 1/32 de pulgada (1 mm) o el 10% del espesor nominal de la superficie contigua, lo que sea menor.

(8)

Según UG-32(g) Cabezales y secciones toricónicas. El espesor requerido de la parte cónica de un cabezal o sección toricónica, en la que el radio de los nudillos no es menor al 6% del diámetro exterior del faldón del cabezal ni menos de tres veces el espesor del nudillo.

CÁLCULOS

Cabezal Toricónico

Espesor de Pared [ASME UG-32(g)]

Espesor por tolerancia de fabricación, U2 =

in.

U2 = tn*U1

Espesor nominal ajustado por corrosión y tolerancia, nt =

in.

nt = tn-CA-U2

Diámetro interior del extremo mayor con la corrosión y tolerancia removida, D_c =

in.

D_c = D+2CA+2U₂

Diámetro interior del extremo menor con la corrosión y tolerancia removida, d_c =

in.

d_c = d+2CA+2U₂

La mitad del ángulo incluido (vértice) del cono, α ≤ 30ᵒ =

deg.

α =

arctan

(

0.5 (D_c - d_c)

)

(Extremo Mayor) Radio interior del nudillo con la corrosión y tolerancia removida,R_c =

in.

R_c = R+CA+U₂

(Extremo Menor) Radio interior del nudillo con la corrosión y tolerancia removida, r_c =

in.

r_c = r+CA+U₂

(Extremo Mayor) ID de la parte cónica con la corrosión y tolerancia removida, D_i =

in.

Di = D_c−2R_c(1−cos α)

(Extremo Menor) ID de la parte cónica con la corrosión y tolerancia removida, d_i =

in.

di = d_c−2r_c(1−cos α)

Espesor mínimo requerido (Extremo Mayor), t =

in.

t =

P Di

2 cos α (S E − 0.6 P)

Espesor mínimo requerido (Extremo Mayor), tr =

in.

t_r =

P Di

+ CA

2 cos α (S E − 0.6 P)

Espesor mínimo especificado después de la conformación, tf =

in.

Compruebe si tr ≤ tf (Extremo Mayor)

Espesor mínimo requerido (Extremo Menor), t =

in.

t =

P di

2 cos α (S E − 0.6 P)

Espesor mínimo requerido (Extremo Menor), tr =

in.

t_r =

P di

+ CA

2 cos α (S E − 0.6 P)

Espesor mínimo especificado después de la conformación, tf =

in.

Compruebe si tr ≤ tf (Extremo Menor)

Espesor de Nudillos [ASME UG-32(g) & App 1-4(d)]

Radio interior esférico o de corona (Extremo Mayor), L_L ⁽⁹⁾ =

in.

L_L =

2 x cos α

Factor dependiendo de la proporción del cabezal (Extremo Mayor) L/r_c, M_L =

M_L =

(

3 + (L_L/R_c)^1/2

)

Espesor mínimo requerido de nudillos (Extremo Mayor), t_k =

in.

t_k =

P L_L M_L

2 S E − 0.2 P

Espesor mínimo requerido de nudillos (Extremo Mayor), t_kr =

in.

t_kr =

P L_L M_L

+ CA

2 S E − 0.2 P

Compruebe si t_kr ≤ t_f (Extremo Mayor)

Radio interior esférico o de corona (Extremo Menor), L_s ⁽⁹⁾ =

in.

L_s =

2 x cos α

Factor dependiendo de la proporción del cabezal (Extremo Menor) L/r_c, M_s =

M_s =

(

3 + (L_s/r_c)^1/2

)

Espesor mínimo requerido de nudillos (Extremo Menor), t_k =

in.

t_k =

P L_s M_s

2 S E − 0.2 P

Espesor mínimo requerido de nudillos (Extremo Menor), t_kr =

in.

t_kr =

P L_s M_s

+ CA

2 S E − 0.2 P

Compruebe si t_kr ≤ t_f (Extremo Menor)

Presión de trabajo máxima permisible [ASME UG-32(g)]

Presión de trabajo máxima permisible para cabezal toricónico, MAWP_C =

psig

P_c =

2 S E nt cos α

Di + 1.2 nt cos α

Presión de trabajo máxima permisible Nudillos [ASME App 1-4(d)]

Presión de trabajo máxima permisible para nudillos, MAWP_N =

psig

P_c =

2 S E nt

L_L M_L + 0.2 nt

Cálculo de Volumen y Peso

Volumen Interior

Diámetro interior del extremo mayor, D =

in.

Diagrama, Dibujo de ingeniería

Descripción generada automáticamente

Diámetro interior del extremo menor, d =

in.

(Extremo Mayor) Radio interior de los nudillos, R =

in.

(Extremo Menor) Radio interior de los nudillos, r =

in.

α =

deg.

X =

in.

L₂ = R * sen(α) =

in.

L₃ = r * Tan(α/2) =

in.

L₁ = X - L₂ - L₃ =

in.

ID de la parte cónica, D₁ = D – 2R(1 – cos α) =

in.

D₂ = D - 2R =

in.

Volumen Exterior

Diámetro exterior del extremo mayor, Do =

in.

Diámetro exterior del extremo menor, do =

in.

(Extremo Mayor) Radio exterior de los nudillos, Ro =

in.

(Extremo Menor) Radio exterior de los nudillos, ro =

in.

α =

deg.

X =

in.

L₂ = R_o * sen(α) =

in.

L₃ = r_o * Tan(α/2) =

in.

L₁ = X - L₂ - L₃ =

in.

OD de la parte cónica, D₁ = D_o – 2R_o(1 – cos α) =

in.

D₂ = D_o - 2Ro=

in.

Volumen Interior

V₁ =

ft³

V₁ =

(

πL₁(D₁² + D₁d + d²)

)

/ 1728

V₂ =

ft³

V₂ =

(

πL₂(D₁² + D₁D₂ + D₂²)

)

/ 1728

V₃ =

ft³

V₃ =

(

120 R³ π sin(α/2) cos(α/2) + 0.25 D₂ R² (α/2)

)

/ 1728

V₄ =

ft³

V₄ =

(

πd²L₃

)

/ 1728

V_i=

ft³

V_i =

V₁ + V₂ + V₃ + V₄

Volumen Exterior

V₁ =

ft³

V₁ =

(

πL₁(D₁² + D₁d_o + d_o²)

)

/ 1728

V₂ =

ft³

V₂ =

(

πL₂(D₁² + D₁D₂ + D₂²)

)

/ 1728

V₃ =

ft³

V₃ =

(

120 R_o³ π sin(α/2) cos(α/2) + 0.25 D₂ R_o² (α/2)

)

/ 1728

V₄ =

ft³

V₄ =

(

πd_o²L₃

)

/ 1728

V_o=

ft³

V_o =

V₁ + V₂ + V₃ + V₄

Peso =

Lbs

W =

(Vo - Vi) ρm

Nota:

(9)

Según UG-32 (i) El radio interior de la corona no debe ser mayor que el diámetro exterior de la falda del cabezal

RESULTADOS

Condiciones de Diseño

Presión de Diseño, Pd =

psig

Temperatura de Diseño, Td =

°F

Material

Material del cabezal Toricónico

Dimensiones

Diámetro interior del extremo mayor, D =

in.

Diámetro interior del extremo menor, d =

in.

Espesor mínimo especificado después de la conformación, tf =

in.

Longitud de la sección Toricónica, X =

in.

Presión de trabajo máxima permisible para cabezal toricónico [ASME UG-32(g)], MAWP_C =

psig

Presión de trabajo máxima permisible para nudillos [ASME App 1-4(d)], MAWP_N =

psig

Volumen Interior =

ft³

Volumen Exterior =

ft³

Peso =

lbs

Discusión y Referencias

Información sobre el Cálculo del Espesor de Pared de Cabezal Toricónico Bajo Presión Interna

ASME Section VIII Div 1 UG-32(g)

Estándares, Párrafos y Apéndices

ASME BPVC.VIII.1 Rules for Construction of Pressure Vessels

ASME BPVC SEC II-D Material Properties

ASME Section VIII Div 1 paragraph UG-32 Formed Heads, and Sections, Pressure On Concave Side

Cabezales Cónicas (Con Nudillo de Transición)

Espesor mínimo requerido [ASME UG-32(g)]

En el que el radio de los nudillos no sea inferior al 6% del diámetro exterior del faldón del cabezal ni menos de tres veces el espesor de los nudillos.

Di = D_c−2R_c(1−cos α)

t =

P Di

2 Cos α (S E - 0.6 P)

El espesor requerido del nudillo se determinará por eq. 1-4(d)(3) en el que

L =

D_i

2 Cos α

M =

(

3 + (L/R_c)^1/2

)

t_k =

P L M

2 S E − 0.2 P

Presión máxima de trabajo [ASME UG-32(g)]

P =

2 S E t cos α

Di + 1.2 t cos α

Donde:

P: Presión de Diseño, en barg

S: Esfuerzo Permisible, en MPa

E: Eficiencia de Soldadura

D_i = diámetro interior de la parte cónica de un cabezal toricónico

t: espesor mínimo requerido, en mm

α = la mitad del ángulo incluido (vértice) del cono en la línea central del cabezal

L = radio interior esférico o de corona, en mm

r = radio interior de los nudillos

M = un factor en las ecuaciones para cabezales torisféricos dependiendo de la proporción del cabezal L/r

Características

- Se utiliza como transiciones en el cambio de diámetro de los recipientes.
- Limitaciones: α ≤ 30 °
- Se proporcionará un anillo de refuerzo cuando lo requiera la regla en 1-5(d) y 1-5(e).




DATA INPUT					DESIGN TEMP ᵒF	DESIGN TEMP ᵒF

MATERIAL	""
DENSITY		Lbs/ft³
MAX DESIGN TEMP		ᵒF
DESIGN TEMP		ᵒF
MIN DESIGN TEMP		ᵒF

BASIC ALLOWABLE STRESS, S. PSI, AT METAL TEMPERATURE, °F
AT MAX METAL TEMPERATURE, °F		psi
AT METAL TEMPERATURE, °F		psi
AT MIN METAL TEMPERATURE, °F		psi



















ASME B31.3-2016

Table A-1 Basic Allowable Stresses in Tension for Metals
Numbers in Parentheses Refer to Notes for Appendix A Tables; Specifications Are ASTM Unless Otherwise Indicated
		Specified			Basic Allowable Stress, S, ksi, at Metal Temperature, °F [Note (1)]
		Min.			Min.
		Strength, ksi			Temp. to
Spec. No. / Type/Grade		Tensile	Yield	Density	100	150	200	250	300	400	500	600	650	700	750	800	850	900	950	1000	1050	1100	1150	1200	1250	1300	1350	1400	1450	1500	1550	1600	1650
SA-285 Gr.A		45	24		12,9	12,9	12,9	12,9	12,9	12,9	12,9	12,3	11,9	11,5	10,7	9,2	7,9	5,9	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-285 Gr.B		50	27		14,3	14,3	14,3	14,3	14,3	14,3	14,3	13,8	13,3	12,5	11,2	9,6	8,1	5,9	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-285 Gr.C		55	30		15,7	15,7	15,7	15,7	15,7	15,7	15,7	15,3	14,8	14,3	13,0	10,8	8,7	5,9	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-36		58	36		16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	15,6	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-515 Gr.60		60	32		17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	16,4	15,8	15,3	13,0	10,8	8,7	5,9	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-516 Gr.60		60	32		17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	16,4	15,8	15,3	13,0	10,8	8,7	5,9	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-515 Gr.65		65	35		18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	17,9	17,3	16,7	13,9	11,4	8,7	5,9	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-516 Gr.65		65	35		18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	17,9	17,3	16,7	13,9	11,4	8,7	5,9	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-515 Gr.70		70	38		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	18,1	14,8	12,0	9,3	6,7	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-516 Gr.70		70	38		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	18,1	14,8	12,0	9,3	6,7	4,0	2,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-204 Gr.A		65	37		18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,6	18,4	17,9	13,7	8,2	4,8	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-204 Gr.B		70	40		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,9	19,3	13,7	8,2	4,8	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-204 Gr.C		75	43		21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	20,7	13,7	8,2	4,8	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.5 Cl.1		60	30		17,1	17,1	17,1	16,9	16,6	16,5	16,4	16,2	15,9	15,6	15,1	14,5	13,8	10,9	8,0	5,8	4,2	2,9	1,8	1,0	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.5 Cl.2		75	45		21,4	21,4	21,4	21,1	20,8	20,6	20,5	20,2	19,9	19,5	18,9	18,2	14,3	10,9	8,0	5,8	4,2	2,9	1,8	1,0	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.11 Cl.1		60	35		17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	17,1	16,8	16,4	13,7	9,3	6,3	4,2	2,8	1,9	1,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.11 Cl.2		75	45		21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	21,4	20,2	13,7	9,3	6,3	4,2	2,8	1,9	1,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.12 Cl.1		55	33		15,7	15,6	15,4	15,3	15,1	15,1	15,1	15,1	15,1	15,1	15,1	15,1	15,1	14,7	11,3	7,2	4,5	2,8	1,8	1,1	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.12 Cl.2		65	40		18,6	18,6	18,2	18,0	17,9	17,9	17,9	17,9	17,9	17,9	17,9	17,9	17,9	17,4	11,3	7,2	4,5	2,8	1,8	1,1	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.21 Cl.1		60	30		17,1	17,1	17,1	16,9	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,0	12,0	9,0	7,0	5,5	4,0	2,7	1,5	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.21 Cl.2		75	45		21,4	21,4	21,4	21,2	20,9	20,6	20,5	20,4	20,2	20,0	19,7	19,3	18,1	13,1	9,5	6,8	4,9	3,2	2,4	1,3	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.22 Cl.1		60	30		17,1	17,1	17,1	16,9	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	16,6	13,6	10,8	8,0	5,7	3,8	2,4	1,4	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-387 Gr.22 Cl.2		75	45		21,4	21,4	21,4	21,2	20,9	20,6	20,5	20,4	20,2	20,0	19,7	19,3	18,7	15,8	11,4	7,8	5,1	3,2	2,0	1,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 410		65	30		18,6	18,5	18,4	18,1	17,8	17,4	17,2	16,8	16,6	16,2	15,7	15,1	14,4	12,3	8,8	6,4	4,4	2,9	1,8	1,0	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 410S		60	30		17,1	17,1	17,1	17,0	16,8	16,5	16,3	15,9	15,6	15,2	14,7	14,1	13,4	12,3	8,8	6,4	4,4	2,9	1,8	1,0	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 430		65	30		18,6	18,5	18,4	18,1	17,8	17,4	17,2	16,8	16,6	16,2	15,7	15,1	14,4	12,0	9,2	6,5	4,5	3,2	2,4	1,8	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 304 (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,4	16,7	15,9	15,0	13,8	12,9	12,3	12,0	11,7	11,5	11,2	11,0	10,8	10,6	10,4	10,1	9,8	7,7	6,1	4,7	3,7	2,9	2,3	1,8	1,4	…	…	…
SA-240 304 (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,5	18,9	18,3	17,5	16,6	16,2	15,8	15,5	15,2	14,9	14,6	14,3	14,0	12,4	9,8	7,7	6,1	4,7	3,7	2,9	2,3	1,8	1,4	…	…	…
SA-240 304L (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	70	25		16,7	15,5	14,3	13,6	12,8	11,7	10,9	10,4	10,2	10,0	9,8	9,7	9,5	9,3	9,1	7,8	6,3	5,1	4,0	3,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 304L (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	70	25		16,7	16,7	16,7	16,7	16,7	15,8	14,7	14,0	13,7	13,5	13,3	13,0	12,8	11,9	9,9	7,8	6,3	5,1	4,0	3,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 304H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,4	16,7	15,9	15,0	13,8	12,9	12,3	12,0	11,7	11,5	11,2	11,0	10,8	10,6	10,4	10,1	9,8	7,7	6,1	4,7	3,7	2,9	2,3	1,8	1,4	…	…	…
SA-240 304H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,5	18,9	18,3	17,5	16,6	16,2	15,8	15,5	15,2	14,9	14,6	14,3	14,0	12,4	9,8	7,7	6,1	4,7	3,7	2,9	2,3	1,8	1,4	…	…	…
SA-240 316 (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,7	17,3	16,5	15,6	14,3	13,3	12,6	12,3	12,1	11,9	11,8	11,6	11,5	11,4	11,3	11,2	11,1	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 316 (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,3	18,0	17,0	16,6	16,3	16,1	15,9	15,7	15,6	15,4	15,3	15,1	12,4	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 316L (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	70	25		16,7	15,5	14,2	13,5	12,7	11,7	10,9	10,4	10,2	10,0	9,8	9,6	9,4	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 316L (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	70	25		16,7	16,7	16,7	16,7	16,7	15,7	14,8	14,0	13,7	13,5	13,2	12,9	12,7	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 316H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,7	17,3	16,5	15,6	14,3	13,3	12,6	12,3	12,1	11,9	11,8	11,6	11,5	11,4	11,3	11,2	11,1	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 316H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,3	18,0	17,0	16,6	16,3	16,1	15,9	15,7	15,6	15,4	15,3	15,1	12,4	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 309S (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,8	17,5	16,8	16,1	15,1	14,4	13,9	13,7	13,5	13,3	13,1	12,9	12,7	12,5	9,9	7,1	5,0	3,6	2,5	1,5	0,8	0,5	0,4	0,30	0,20	…	…	…
SA-240 309S (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	18,5	18,2	18,0	17,7	17,5	17,2	15,9	9,9	7,1	5,0	3,6	2,5	1,5	0,7	0,4	0,3	0,26	0,17	…	…	…
SA-240 309H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,8	17,5	16,8	16,1	15,1	14,4	13,9	13,7	13,5	13,3	13,1	12,9	12,7	12,5	12,3	10,3	7,6	5,5	4,0	3,0	1,9	1,4	1,1	0,82	0,64	…	…	…
SA-240 309H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	18,5	18,2	18,0	17,7	17,5	17,2	16,9	13,8	10,3	Z6	5,5	4,0	3,0	1,9	1,4	1,1	0,82	0,64	…	…	…
SA-240 310S (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,8	17,6	16,9	16,1	15,1	14,3	13,7	13,5	13,3	13,1	12,9	12,7	12,5	12,3	9,9	7,1	5,0	3,6	2,5	1,5	0,8	0,5	0,4	0,30	0,20	…	…	…
SA-240 310S (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,9	19,3	18,5	18,2	17,9	17,7	17,4	17,2	16,9	15,9	9,9	7,1	5,0	3,6	2,5	1,5	0,8	0,5	0,4	0,30	0,20	…	…	…
SA-240 310H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,8	17,6	16,9	16,1	15,1	14,3	13,7	13,5	13,3	13,1	12,9	12,7	12,5	12,3	12,1	10,3	7,6	5,5	4,0	3,0	2,2	1,7	1,3	0,97	0,75	…	…	…
SA-240 310H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,9	19,3	18,5	18,2	17,9	17,7	17,4	17,2	16,9	16,7	13,8	10,3	7,6	5,5	4,0	3,0	2,2	1,7	1,3	0,97	0,75	…	…	…
SA-240 317 (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,7	17,3	16,5	15,6	14,3	13,3	12,6	12,3	12,1	11,9	11,8	11,6	11,5	11,4	11,3	11,2	11,1	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 317 (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	20,0	20,0	19,3	18,0	17,0	16,6	16,3	16,1	15,9	15,7	15,6	15,4	15,3	15,1	12,4	9,8	7,4	5,5	4,1	3,1	2,3	1,7	1,3	…	…	…
SA-240 317L (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	18,5	17,0	16,1	15,2	14,0	13,1	12,5	12,2	12,0	11,7	11,5	11,3	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 317L (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,8	19,6	18,9	17,7	16,9	16,5	16,2	15,8	15,5	15,2	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…	…
SA-240 321 (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	19,0	18,0	17,3	16,5	15,3	14,3	13,5	13,2	13,0	12,7	12,6	12,4	12,3	12,1	12,0	9,6	6,9	5,0	3,6	2,6	1,7	1,1	0,80	0,50	0,30	…	…	…
SA-240 321 (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,6	19,1	18,7	18,7	18,3	17,9	17,5	17,2	16,9	16,7	16,5	16,4	14,9	9,6	6,9	5,0	3,6	2,6	1,7	1,1	0,80	0,50	0,30	…	…	…
SA-240 321H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	19,0	18,0	17,3	19,1	18,7	18,7	18,3	17,9	17,5	17,2	16,9	16,7	16,5	16,4	16,2	12,3	9,1	6,9	5,4	4,1	3,2	2,5	1,9	1,5	1,1	…	…	…
SA-240 321H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,6	16,5	15,3	14,3	13,5	13,2	13,0	12,7	12,6	12,4	12,3	12,1	12,0	11,9	9,1	6,9	5,4	4,1	3,2	2,5	1,9	1,5	1,1	…	…	…
SA-240 347 (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	19,2	18,4	17,8	17,1	16,0	15,0	14,3	14,0	13,8	13,7	13,6	13,5	13,4	16,6	16,0	12,1	9,1	6,1	4,4	3,3	2,2	1,5	1,2	0,90	0,80	…	…	…
SA-240 347 (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	17,8	17,2	16,9	16,8	16,8	16,8	16,8	16,8	16,7	13,4	13,4	12,1	9,1	6,1	4,4	3,3	2,2	1,5	1,2	0,90	0,80	…	…	…
SA-240 347H (1)	(S ≤ 66.66% of σy @ temp.)	75	30		20,0	19,2	18,4	17,8	17,1	16,0	15,0	14,3	14,0	13,8	13,7	13,6	13,5	13,4	13,4	13,4	13,4	13,3	10,5	7,9	5,9	4,4	3,2	2,5	1,8	1,3	…	…	…
SA-240 347H (2)	(S > 66.66% but < 90% of σy @ temp.)	75	30		20,0	20,0	20,0	19,4	18,8	17,8	17,1	16,9	16,8	16,8	16,8	16,8	16,8	16,7	16,6	16,4	16,2	14,1	10,5	7,9	5,9	4,4	3,2	2,5	1,8	1,3	…	…	…


Temp ᵒF	SA-285 Gr.A	SA-285 Gr.B	SA-285 Gr.C	SA-36	SA-515 Gr.60	SA-516 Gr.60	SA-515 Gr.65	SA-516 Gr.65	SA-515 Gr.70	SA-516 Gr.70	SA-204 Gr.A	SA-204 Gr.B	SA-204 Gr.C	SA-387 Gr.5 Cl.1	SA-387 Gr.5 Cl.2	SA-387 Gr.11 Cl.1	SA-387 Gr.11 Cl.2	SA-387 Gr.12 Cl.1	SA-387 Gr.12 Cl.2	SA-387 Gr.21 Cl.1	SA-387 Gr.21 Cl.2	SA-387 Gr.22 Cl.1	SA-387 Gr.22 Cl.2	SA-240 410	SA-240 410S	SA-240 430	SA-240 304 (1)	SA-240 304 (2)	SA-240 304L (1)	SA-240 304L (2)	SA-240 304H (1)	SA-240 304H (2)	SA-240 316 (1)	SA-240 316 (2)	SA-240 316L (1)	SA-240 316L (2)	SA-240 316H (1)	SA-240 316H (2)	SA-240 309S (1)	SA-240 309S (2)	SA-240 309H (1)	SA-240 309H (2)	SA-240 310S (1)	SA-240 310S (2)	SA-240 310H (1)	SA-240 310H (2)	SA-240 317 (1)	SA-240 317 (2)	SA-240 317L (1)	SA-240 317L (2)	SA-240 321 (1)	SA-240 321 (2)	SA-240 321H (1)	SA-240 321H (2)	SA-240 347 (1)	SA-240 347 (2)	SA-240 347H (1)	SA-240 347H (2)